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3 直剪試驗
選用EG65R 單向格柵在白河堡粘土中進行了直剪試驗。繪制出每個法向應力作用下, 小車的水平位移與摩擦力之間的變化曲線, 如圖9(a) 所示, 可以看出各組試樣在位移至4~6mm 時均開始出現拐點, 曲線接近于雙曲線。根據曲線出現明顯轉折處, 確定其極限摩擦強度, 即抗剪強度。根據求出抗剪強度繪制出 p 與各級法向應力p 之間的曲線, 如圖9(b)
所示。
圖9 EG65R 與粘土直剪試驗曲線
Fig. 9 Direct shear test curve between EG65R and clay
可見E G65R 單向格柵與白河堡粘土間的直剪摩擦強度指標為:c =6 3kPa, ! =21 2?, 接近土本身的強度指標。這比拉拔測得的拉拔強度指標(c =1 6kPa, ! =6 3?) 高很多, 這是由于格柵肋之間的空隙并且格柵有一定的厚度, 使得鐵板與土間摩擦和土與土之間的摩阻力占了很大比例。
4 拉拔強度指標和直剪強度指標的選用
對于EG65R 單向格柵與白河堡粘土, 其拉拔摩擦強度指標為c =1 6kPa, ! =6 3?, 其直剪摩擦強度指標為c =6 3kPa, ! 21 2?, 兩者數值上有很大差別。
在加筋結構中, 如果滑裂面形狀如圖10(a) 所示, 貫穿整個加筋材料, 此時若沿滑裂面破壞, 則破壞形式表現為筋材拉斷或從土中拔出的破壞, 故設計錨固長度時, 應取拉拔強度指標。如果滑裂面形狀如圖10(b) 所示的復,
72水 力 發(fā) 電 學 報2006年出的破壞, 計算時仍取拉拔強度指標; 底部則表現為上部土體沿格柵接觸面的滑動破壞, 所以計算底部滑裂面時
選用直剪強度指標較為合理。
圖10 滑裂面示意圖
Fig. 10 Sketch of slip face
5 結論
(1) 如果在夾具頭測水平位移, 可能包含有夾具與格柵的滑動位移, 縫口與夾具之間格柵的拉伸變形等, 位移偏大; 而由于格柵剛度較大, 所以在試樣后部測水平位移較為合理。
(2) 粘土與格柵接觸面抗剪強度很低, 不能提供足夠的錨固力, 尤其是對于拉拔力較大的格柵及孔壓未能充分消散的情況, 以粘土為填料是不合適的。而粉土和粉細砂接觸面抗剪強度較低, 不容易壓實且易液化, 也不是很合適的填料。如果選用它們作填料, 應注意排水。
(3) 砂礫料中格柵的拉拔強度曲線會出現臺階現象及極限強度的非線性, 這是由于拉拔過程中孔眼間的大顆粒砂礫的咬合和位移調整造成的。取格柵后部水平位移L =4m m 的強度作為設計拉拔力是較為可靠的。
(4) 砂礫料與格柵間抗拔阻力以咬合為主, 所以接觸面抗剪強度較高, 在法向壓力較高的情況下, 格柵甚至被拉斷, 拉斷時的單位長度拉力稍小于格柵產品的強度標準值。
(5) 若整體沿滑裂面破壞時表現出格柵的拉拔破壞, 設計錨固長度時應采用拉拔抗剪強度指標; 若沿復合滑裂面破壞時會出現沿格柵接觸面的滑動破壞, 此時宜用直剪抗剪強度指標。
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第6章 不同類型單向拉伸塑料土工格柵產量、價格、產值及市場份額 (2011-2021)
61 全球市場不同類型單向拉伸塑料土工格柵產量、產值及市場份額
611 全球市場單向拉伸塑料土工格柵不同類型單向拉伸塑料土工格柵產量及市場份額(2011-2023年)
612 全球市場不同類型單向拉伸塑料土工格柵產值、市場份額(2011-2023年)
613 全球市場不同類型單向拉伸塑料土工格柵價格走勢(2011-2023年) 62 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類產量、產值及市場份額
621 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類產量及市場份額及(2011-2023年)
622 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類產值、市場份額(2011-2023年)
623 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類價格走勢(2011-2023年)
第7章 單向拉伸塑料土工格柵上游原料及下游主要應用領域分析
71 單向拉伸塑料土工格柵產業(yè)鏈分析
72 單向拉伸塑料土工格柵產業(yè)上游供應分析
721 上游原料供給狀況
722 原料供應商及聯(lián)系方式
73 全球市場單向拉伸塑料土工格柵下游主要應用領域消費量、市場份額及增長率(2011-2023年)
74 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量、市場份額及增長率(2011-2023年)
第8章 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產量、消費量、進出口分析及未來趨勢(2011-2023年)
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