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高壓玻璃纖維管線管在集輸、污水回、注聚合物等領(lǐng)域廣泛應(yīng)用。管線從生產(chǎn)出廠到實(shí)際投產(chǎn)運(yùn)行需經(jīng)過(guò)許多環(huán)節(jié),每個(gè)環(huán)節(jié)的控制都決定著管線能否正常投產(chǎn)使用。為了使高壓玻璃纖維管線管在集輸、污水回注、注聚合物等領(lǐng)域更好的應(yīng)用,本文結(jié)合相關(guān)與現(xiàn)場(chǎng)安裝實(shí)際,對(duì)管線安裝過(guò)程中涉及的管線裝卸、管溝開(kāi)挖、管線架空及穿越、固定墩設(shè)置、管線試壓、管道回填和管線運(yùn)行等各個(gè)環(huán)節(jié)的控制點(diǎn)進(jìn)行詳細(xì)的論述。
山東明闊金屬材料有限公司位于山東省聊城市經(jīng)濟(jì)開(kāi)發(fā)區(qū)，是集生產(chǎn)、銷售、物流于一體的大型無(wú)縫鋼管制造企業(yè)。 我公司現(xiàn)有無(wú)縫鋼管大型倉(cāng)庫(kù)八個(gè)，二百三十畝，其中碳鋼無(wú)縫鋼管倉(cāng)庫(kù)四個(gè)，庫(kù)存材質(zhì)為20#無(wú)縫鋼管、45#無(wú)縫鋼管，低合金管倉(cāng)庫(kù)兩個(gè)，庫(kù)存材質(zhì)為16mn、40cr、27simn等，高壓合金管倉(cāng)庫(kù)二個(gè)，庫(kù)存材質(zhì)為12cr1mov、15crmo、12cr1movg、15crmog、P22、T22（10Cr1Mo910）P91、T91、P22、Cr5Mo、Cr9Mo、12Cr2MoWVTiB等。

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基于有限元分析方法,針對(duì)復(fù)合材料在風(fēng)電葉片制造過(guò)程中可能出現(xiàn)的缺陷——纖維波紋,建立了一種有限元微觀模型預(yù)測(cè)單向均一波紋板的力學(xué)性能。在ANSYS軟件中,采用參數(shù)化建模方法,建立正弦曲線狀波紋的單胞模型,即代表性體積元(RVE)。采用均勻化方法,建立周期性邊界條件,求出不同的加載條件下均應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系,進(jìn)而等效剛度。此外,對(duì)軸向壓縮載荷下纖維基體局部應(yīng)力進(jìn)行了數(shù)值模擬和計(jì)算。結(jié)果表明,波紋比對(duì)復(fù)合材料剛度影響較大,特別是縱向楊氏模量損失嚴(yán)重,正應(yīng)力和層間應(yīng)力在沿波紋方向發(fā)生了顯著變化。
我公司現(xiàn)有無(wú)縫鋼管穿孔機(jī)組生產(chǎn)線六條，冷拔生產(chǎn)線九條，熱軋生產(chǎn)線八條和熱擴(kuò)生產(chǎn)機(jī)組四條，公司目前可生產(chǎn)外徑10mm-426mm，壁厚1mm-80mm的無(wú)縫鋼管，可根據(jù)客戶要求熱擴(kuò)直徑219mm-1020mm，壁厚6mm-60mm以內(nèi)的各種非標(biāo)號(hào)鋼管。產(chǎn)品應(yīng)用于工程、煤礦、紡織、電力、鍋爐、機(jī)械、軍工等…
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采用混凝土的Kelvin阻尼模型和復(fù)阻尼模型,對(duì)鋼筋混凝土阻尼參數(shù)進(jìn)行了分析,推導(dǎo)了彈性階段彎曲振動(dòng)時(shí)鋼筋混凝土阻尼性能的理論折減系數(shù).研究了彎曲振動(dòng)時(shí)鋼筋混凝土損耗因子與配筋率、激勵(lì)間的關(guān)系.結(jié)果表明:鋼筋混凝土損耗因子隨配筋率的和激勵(lì)的提高而下降,且初始下降較快,而后漸趨緩.將試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論折減系數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析,發(fā)現(xiàn)在配筋率較高時(shí),理論折減系數(shù)與實(shí)測(cè)阻尼變化趨勢(shì)接近,而在配筋率較低時(shí),由于未考慮素混凝土的阻尼性能與激勵(lì)的關(guān)系,兩者間存在一定的偏差.
從多尺度綜合研究了納米SiO2對(duì)混凝土界面過(guò)渡區(qū)早期力學(xué)性能的影響.在宏觀尺度上,主要測(cè)試了納米改性混凝土的彈性模量及抗壓、抗折強(qiáng)度,在微觀尺度上,采用納米壓痕對(duì)其界面過(guò)渡區(qū)進(jìn)行了壓痕模量及其頻數(shù)分布分析.結(jié)果表明:摻入納米SiO2后,無(wú)論水泥石還是混凝土,其早期強(qiáng)度及彈性模量均有所提高,且混凝土強(qiáng)度的提高尤為明顯;納米改性混凝土界面區(qū)的孔隙和缺陷顯著減少,且形成了更高密度的C-S-H凝膠相,使其壓痕模量與水泥石的壓痕模量接近.
通過(guò)四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)和落錘沖擊試驗(yàn),研究了復(fù)合材料層合曲梁沖擊前后四點(diǎn)彎曲強(qiáng)度及其模式。不僅通過(guò)超聲C掃描分析了不同內(nèi)徑復(fù)合材料層合曲梁試件沖擊后的損傷特征,而且分析了沖擊損傷對(duì)層合曲梁強(qiáng)度及層間應(yīng)力的影響;同時(shí),通過(guò)數(shù)字散斑相關(guān)方法復(fù)合材料層合曲梁在四點(diǎn)彎曲載荷作用下的變形場(chǎng)以及失效模式。研究結(jié)果將為復(fù)合材料層合曲梁在飛行器結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用提供有價(jià)值的實(shí)驗(yàn)依據(jù)。